一、正交试验设计法在火焰原子吸收操作条件选择中的应用（论文文献综述）
张海波[1]（2021）在《医用镁合金表面TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的制备与性能研究》文中研究表明镁合金具有优异的生物相容性以及可降解性能,其力学性能与天然骨相近,是一种很有潜力的生物可降解植入材料。但是过快的降解速度会导致植入体提前失效,从而制约了镁合金的临床应用。碳化钽陶瓷具有优异的耐腐蚀性能以及耐磨损性能,然而碳化钽与镁合金的物性参数不匹配,两者结合性能差。为提高涂基结合强度,本文采用磁控溅射技术在ZK60镁合金表面设计并制备了TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层,并围绕涂层的结构设计、制备、微观结构、结合强度、摩擦学特性和腐蚀行为进行了系统地研究。基于功能梯度材料理论,设计了新型TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层。该涂层中Mg为粘接层;TaC为功能层,起耐磨和耐腐作用;TaC-Mg为梯度中间层,其作用是提高涂层/基底之间的结合强度。采用有限元方法分析了ZK60表面TaC单层、TaC/Mg双层、TaC/TaC+Mg/Mg多层以及TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的残余应力分布特征,研究了梯度涂层的结构参数、基底温度对涂层残余应力的影响,优化了梯度涂层结构。结果表明:（1）梯度涂层的残余应力明显小于单层、双层涂层;（2）梯度涂层的残余应力随梯度层数和厚度的增加而降低,随基底温度的升高而增加;（3）梯度涂层的最优结构参数组合为梯度层数7,梯度各层厚度0.7μm,粘结层厚度0.3μm。采用磁控溅射技术在ZK60表面沉积了TaC单层、TaC/Mg双层、TaC/TaC+Mg/Mg多层以及TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层（代号分别为TM1、TM2、TM3和TM4）四种TaC基涂层,研究了涂层试样的微观结构、物相成分、润湿性能、结合强度、摩擦学特性以及耐腐蚀性能。结果表明:（1）TM4涂层的TaC-Mg梯度中间层结构致密,其它膜层呈柱状多孔结构;（2）TM4涂层表面含有TaC、Ta2O5、Mg和Mg O相,涂层内部存在元素扩散;（3）随着中间层的增加,TaC基涂层试样的粗糙度增大,接触角增大,亲水性降低;（4）TM4涂层的结合力为9 N,较TM1、TM2和TM3涂层分别提高140%、125%和50%;（5）四种TaC基涂层均能提高ZK60的耐磨性和耐蚀性,其中TM4涂层具有最好的耐磨性和耐蚀性,相比于ZK60镁合金,其磨损率降低一个数量级,腐蚀电流密度减小73.8%。
陈海川[2]（2021）在《顶空固相微萃取-气相色谱法测定尿中正丁醇方法研究》文中认为目的正丁醇是多种涂料的溶剂和增塑剂邻苯二甲酸二丁酯的原料,也用于制造丙烯酸丁酯、醋酸丁酯、乙二醇丁醚以及作为有机合成中间体和生物化学药的萃取剂,还用于制造表面活性剂。正丁醇作为重要有机溶剂,在化工生产方面得到广泛应用,由于正丁醇有毒有害、挥发性强,在生产和使用过程中会造成对人体的损害及对环境的污染。正丁醇具有刺激性和麻醉作用,会引起从中度抑郁到麻醉的典型酒精中毒症状,主要症状为眼、鼻、喉部刺激,导致角膜特征性炎症,还会引起头痛、眩晕、嗜睡等。进入人体内的正丁醇在24小时后经代谢可以在尿中保留约0.3%的原形,尿中少量的正丁醇可作为职业接触正丁醇的生物标志物。德国科学研究联合会（Deutsche Forschungsgemeinschaft,DFG）制定的正丁醇职业接触限值——班末尿中正丁醇的生物学耐受值（Biological Tolerance Value,BAT）为10mg/g肌酐,目前我国尚未制定正丁醇职业接触生物限值指标和检测方法。本研究旨在建立并规范顶空固相微萃取-气相色谱法（Headspace Solid-Phase Microextraction-Gas Chromatography,HS-SPME-GC）测定尿中正丁醇的方法,并将建立的方法运用到工作中,为今后我国制定尿中正丁醇的标准检验方法提供方法基础,为制定我国尿中正丁醇职业接触生物限值提供技术支撑。方法（1）采用顶空固相微萃取（Headspace Solid-Phase Microextraction,HS-SPME）方法对样品进行前处理。用聚二甲基硅氧烷/二乙烯苯（Polydimethylsiloxane/Divinylbenzene,PDMS/DVB）固相微萃取头于恒温水浴锅中萃取尿中的正丁醇,然后将萃取头注入气相色谱仪进样。用HP-5毛细管柱（30m×0.32mm×0.25μm）分离,氢火焰离子化检测器检测,外标法定量。（2）用单因素轮换法探索盐析量、萃取温度、萃取时间和解吸时间等实验条件。在单因素轮换实验基础上选取对实验影响较大的三个因素:盐析量、萃取温度和萃取时间,通过正交表设计进行正交试验,综合选择HS-SPME-GC测定尿中正丁醇的最佳实验条件。（3）探究方法学性能指标如:线性范围、检出限、定量下限、准确度、精密度、稳定性等。应用该方法对大学生志愿者尿样进行检测,并选择SD大鼠喂养含正丁醇的饮用水,检测经大鼠代谢后尿中保留的正丁醇原形含量水平,验证方法的实用性。（4）对实验过程中引入的不确定度进行评定,以判断影响检验结果的关键环节。结果（1）优化的前处理条件:称取5.0g无水硫酸钠于20ml顶空瓶中,加入5.0ml尿样,盖上配有聚四氟乙烯垫的顶空瓶盖密封,充分振荡。将密封好的顶空瓶放入35℃的恒温水浴锅中,插入PDMS/DVB固相微萃取头,30min后迅速将萃取头抽出,于气相色谱仪进样,解吸4min。（2）气相色谱仪条件:采用HP-5毛细管柱（30m×0.32mm×0.25μm）,载气（高纯氮气）流速0.3ml/min,分流比20:1,进样口温度250℃,检测器温度260℃,程序升温条件:初始温度80℃,以2℃/min的速率升到100℃。（3）方法学性能指标:线性范围为0.04～3.0mg/L,线性方程为y=51.32x+1.99,相关系数r=0.9995,检出限为0.04mg/L,定量下限为0.13mg/L;方法的回收率为77.4%～102.8%,日内相对标准偏差为3.67%～8.11%,日间相对标准偏差为4.94%～6.90%,样品在4℃的冰箱里至少能保存5天;配制1000mg/L的正丁醇水溶液喂养SD大鼠,同时做空白对照,分别收集10天的20份大鼠尿样,当天进行测定,对照组中没有检测出正丁醇,喂食正丁醇的大鼠尿中正丁醇原形浓度范围为0.55～1.38mg/L。（4）用建立的方法测定正丁醇浓度为1.2mg/L示例尿样,合成标准不确定度为0.034mg/L,拓展不确定度为0.068 mg/L。结论（1）建立了HS-SPME-GC测定尿中微量正丁醇的新方法。该方法操作简便,富集过程中不使用有机溶剂,绿色环保,可减少样品基质效应。（2）新方法检出限远低于德国DFG制定的正丁醇职业接触生物限值,灵敏度高,富集效率好,精密度和准确度均满足我国《职业卫生标准制定指南第5部分:生物材料中化学物质测定方法》（GBZ/T 210.5-2008）的要求。（3）将该方法应用于人群以及动物尿样测定,验证了方法的可行性,具有实际应用价值,适用于职业接触正丁醇人群尿样中正丁醇的测定,可为我国制定尿中正丁醇测定方法标准提供技术经验。
余健[3]（2021）在《储氢反应床吸氢CFD分析及基于遗传算法的结构优化》文中研究指明随着全球工业化的快速发展,对传统化石能源进行了大量的开采和使用,造成能源危机和一系列环境问题,开发利用新的可再生、清洁能源已成为人类亟待解决的问题。在众多新能源中,因氢能燃烧后生成物是水对环境无污染,且在自然界中储量丰富,近年来受到世界各国广泛关注。氢能的储存是其能否被大规模商用的关键,金属氢化物储氢因其储氢量大、安全度高成为一种重要的储氢方式,国内外众多学者对其进行了研究。但目前金属氢化物储氢还存在着质量储氢密度低、储氢反应床吸放氢速率慢等问题,因此,本文根据项目需要,首先对双层薄壁式储氢反应床在吸氢过程中热质传递情况进行流体动力学分析,研究储氢层温度和吸氢量的变化规律,然后利用遗传算法对储氢床进行结构优化,提高储氢床的吸氢性能。主要工作如下:1对金属氢化物储氢基本原理进行研究,储氢过程可分为物理吸附、扩散、形核和长大过程,通过合金P-C-T曲线也能很好解释这一过程。推导了Zr Co合金的吸氢动力学方程,为能量源项的确定提供理论依据。对储氢反应床进行CFD（计算流体力学）分析,根据质量守恒、动量守恒、能量守恒方程、吸氢速率方程和对流换热方程建立储氢床吸氢数值模型,利用UDF定义吸氢反应的热量源项,以编译的方式进行加载,最后用Fluent软件对模型进行求解,为了验证数值模型的有效性,利用Kang等人的实验数据与本文的模拟结果进行对比。2基于已建立的吸氢数值模型,开展双层薄壁式储氢床结构参数与吸氢操作参数的影响研究。在床体结构参数方面,考虑了冷却管半径、传热翅片厚度和储氢层厚度对金属氢化物床传热传质性能的影响。而在吸氢操作参数方面,研究供氢压力、冷却流体温度和传热翅片材料对储氢反应床传热传质性能的影响。通过对不同影响因素的研究,能更进一步探索储氢床在吸氢过程中热质传递规律,为后续的反应床结构优化提供参考。3构建储氢反应床近似模型,利用最优拉丁超立方在设计变量（冷却管半径、传热翅片厚度和储氢层厚度）构成的空间内采集一定数量的样本点,将得到的样本点运用二阶响应面方法进行拟合,获得储氢层温度与冷却管半径、传热翅片厚度、储氢层厚度之间的函数表达式,将其作为适应度函数。根据优化模型编写遗传算法C程序,并使用自适应交叉、变异算子等方法,提高算法优化性能。最后,将反应床优化前后的温度和吸氢量进行对比分析,从而证明优化后储氢性能的提升效果。
王晶[4]（2020）在《紫贻贝粉对镉的吸附特性及其最佳吸附条件优化》文中进行了进一步梳理随着工业化进程的加快,我国的工农业的发展势态十分乐观,伴随着巨大效益的同时我国的生态环境问题也值得关注,其中水体污染一直是公众关注的焦点问题,当前阶段治理重金属污染水体的有效方法为吸附法。利用紫贻贝壳粉作为绿色环保吸附剂,不仅将大量固体废弃贝类变废为宝,改善了生态环境,实现了资源化利用,还能优化吸附镉离子的具体条件为人类提供宝贵的理论现实依据。本文利用扫描电镜（SEM）、能谱分析（EDS）、红外光谱分析（FT-IR）、X射线衍射分析（XRD）及Zeta电位分析对紫贻贝粉进行了表面形态、元素组成和物质结构上的分析,通过单因素试验,利用紫贻贝壳粉作为吸附剂,研究了紫贻贝粉对镉离子的吸附作用,考察了p H值、紫贻贝粉投加量、紫贻贝粉粒径、初始溶液的浓度和吸附时间对镉离子吸附量的影响,吸附模拟含镉废水中的镉离子。采用Box-Behnken Design（BBD）和响应面法（RSM）相结合的方法,调控不同条件（紫贻贝粉投加量、粒径、初始镉浓度和吸附时间）以期达到镉离子吸附性能的最佳效果,得出以下主要结论:（1）紫贻贝粉由微米级别的片层结构组成,朝着特定的方向生长且片层厚度基本一致,这非常有利于紫贻贝粉对镉离子的吸附,吸附前后紫贻贝粉没有产生变异,吸附过程中在紫贻贝粉表面的离子交换主要是由钙离子来完成的。通过Zeta电位分析可得在中性条件下测得紫贻贝粉不同粒径Zeta电位的绝对值,100目的紫贻贝粉在水体中的分散度与稳定性更显着。（2）为进行后续试验取得最优条件确定了四个显着的影响因素,紫贻贝粉投加量为3 g·L-1、紫贻贝粉粒径为100目、初始溶液的镉离子浓度为50 mg·L-1以及吸附时间为24 h。（3）采用Box-Behnken Design（BBD）和响应面法（RSM）相结合的方式,考察了紫贻贝粉投加量、粒径、初始镉浓度和吸附时间对镉离子吸附性能的影响,数据结果表明他的可信度较高,其中紫贻贝粉粒径和初始镉离子浓度的交互作用对镉离子的吸附量有显着的影响,紫贻贝粉粒径和吸附时间的交互作用对吸附量有极显着的影响。（4）经响应面的模型研究并优化得到的最佳吸附条件得到:粒径目数为80目、紫贻贝粉投加量为3.70 g·L-1、初始溶液浓度为56.83 mg·L-1、吸附时间为25.82 h,在此最优条件下,其吸附量为17.80 mg·g-1。该研究从解决含镉废水的难题出发,不但为废弃紫贻贝壳的利用开辟了一条具有良好吸附性能、成本较低的新型环保材料的新思路,同时利用BBD结合响应面优化法得到了最优条件。
朱浩南[5]（2020）在《CPVC及PVC合金的组成—相态—性能关系研究》文中认为CPVC（氯化聚氯乙烯）与PVC（聚氯乙烯）均为常用的树脂产品,并具有优异的力学性能和阻燃性能。高性能CPVC和PVC树脂产品的国产化应用仍具有一定的发展空间。本文着眼于CPVC阻燃塑料和PVC汽车底涂料两个应用场景,对体系的力学性能、阻燃性能、流变性能的影响因素进行了探究。本文第三章针对CPVC阻燃塑料体系,采用阻燃剂预处理和多种阻燃剂复配两种方式对其进行了改性,得到不同阻燃剂预处理方式和不同阻燃剂种类和添加量对体系性能的影响规律;第四章针对PVC汽车底涂料体系,探究了树脂糊黏度、触变性能、凝胶化温度的影响因素,并给出可行的配方设计;第五章采用CPVC热分解反应动力学模型对CPVC的热解机理和Sb2O3的阻燃机理进行了分析,并通过建立浓度场方程耦合CPVC热分解反应动力学模型作为内部热源,实现了 CPVC热分解模型。本文第三章的研究发现,通过预制母粒的方法能最大程度地改善Sb2O3对体系力学性能的影响,而超细化方法对体系的拉伸强度和冲击强度也具有一定的改善效果,因此认为预制母粒的方法对于Sb2O3的分散效果改善最明显。Mg（OH）2和Al（OH）3对于体系的拉伸强度和弯曲强度都有劣化作用,而对拉伸模量和弯曲模量都有增强作用,满足填料补强的一般规律。加入Mg（OH）2和Al（OH）3的试样在烧蚀后结构致密,加入Sb2O3的试样在烧蚀后形成了膨松的炭化层,展现了氢氧化物阻燃剂与Sb2O3阻燃剂不同的阻燃机理。本文第四章的研究发现,体系中掺混树脂的加入会使黏度有一定程度的下降,而增塑剂对于黏度的影响是指数级别的,当增塑剂添加量为280份时体系黏度约为20000mPa·s。不同掺混树脂对体系的凝胶化温度没有太大影响,而纳米SiO2添加量对体系的触变性能影响是指数级的,因此可通过增加纳米SiO2添加量来弥补掺混树脂触变性能的不足。本文第五章中建立了一维热传导模型,并采用有限差分法对热传导泛定方程进行了求解。同时建立了 CPVC热分解反应动力学模型,并利用热重分析数据对模型进行求解,得到了 CPVC热分解反应动力学参数,分析得出CPVC树脂在空气条件下的热分解过程分为两个一级反应阶段,并且Sb2O3阻燃剂主要是在第一个反应阶段通过促进CPVC脱HCl生成膨松炭层而起到阻燃作用。本文最后通过建立浓度场方程并耦合CPVC热分解反应动力学模型作为内部热源,实现了 CPVC热分解模型。
隋雨佳[6]（2020）在《生物多肽类超分子印迹膜的合成、表征与性质研究》文中进行了进一步梳理分子印迹技术是近年来发展迅速的新型分离技术,在生物医药、分离纯化制备、资源循环利用和环境检测方面具有很好的应用前景。论文采用分子印迹技术,设计并合成出以壳聚糖为功能单体的氨基酸分子印迹聚合物和以丙烯酸、甲基丙烯酸、丙烯酰胺等为功能单体的Tuftsin分子印迹聚合物,表征分析产物结构,优化合成工艺,考察了分子印迹物各种特性。实验采用正交实验设计法研究了L-氨基酸-壳聚糖分子印迹复合膜的最佳制备条件,确定了当壳聚糖2 g,PEG 2000用量为0.6 g,戊二醛用量为0.2 mL条件下分子印迹膜的溶胀性更好。通过纯水通量、拉伸强度、选择性等实验考察了L-氨基酸分子印迹壳聚糖膜的各项性能,当壳聚糖分子印迹膜铸膜液为5 g、印迹分子L-氨基酸加入量为0.1 g时分子印迹膜的纯水通量和机械力学性能最好,实验表明对D、L-甲硫氨酸选择透过性的分离因子最大可达到1.76。FT-IR表征分析显示L-氨基酸与壳聚糖等特征吸收峰均有所迁移,表明实验合成了L-氨基酸-戊二醛-PEG-壳聚糖分子印迹膜;SEM分析显示壳聚糖分子印迹膜表面平整、微观结构规整紧密;XRD分析显示壳聚糖分子印迹膜具有较低的结晶度;TGA分析显示壳聚糖分子印迹膜有良好的热稳定性。实验以Tuftsin为模板分子,甲基丙烯酸（MAA）、丙烯酸（AA）、丙烯酰胺（AM）等分别为功能单体,通过计算印迹分子（Tuftsin）和功能单体的结合能,判断Tuftsin与单体之间形成H键作用的强弱,确定了Tuftsin印迹物的最佳功能单体为丙烯酸;论文通过研究分子印迹膜的形貌、纯水通量、机械力学性能等实验考察确定了分子印迹膜的最佳制备条件,当甲基丙烯酸和乙二醇二甲基丙烯酸酯的用量分别为1 mmol和4 mmol、聚合温度为60oC时,分子印迹膜的纯水通量和机械力学性能最好。FT-IR表征分析显示Tuftsin与功能单体的-OH峰、C-N峰和C=O特征吸收峰有所迁移,表明实验合成了Tuftsin分子印迹膜;SEM分析显示实验制备了表面空穴清晰的Tuftsin分子印迹膜。Tuftsin分子印迹膜的XRD衍射分析显示在20±0.5°有一个较强的衍射峰,可见Tuftsin分子印迹膜具有结晶性。TG分析表明Tuftsin分子印迹膜抗热氧性强,热稳定性好。论文考察了以Tuftsin为模板分子制备的Tuftsin分子印迹膜,通过纯水通量、机械力学性能、分子印迹膜的渗透量、平衡吸附实验及分子印迹膜的选择性等确定了制备分子印迹膜的最佳功能单体比例,当分子印迹膜的功能单体为AA、印迹分子与功能单体的比例为1:8时,分子印迹膜的机械力学性能、纯水通量较好;当吸附液浓度为3 mg/mL、吸附液温度为298 K时,制备的分子印迹膜的吸附量最高;对分子印迹膜的动力学吸附进行数据分析得到准二级动力学方程的线性相关系数更好,证实MIP的动力学行为符合准二级方程;MIP对Tuftsin的热力学分析得出Tuftsin分子印迹膜的热力学行为更符合Freundlich等温吸附方程,说明吸附过程是一个化学与物理共同吸附的过程。Tuftsin-AA分子印迹膜对Tuftsin、环孢菌素A（CsA）、牛血清蛋白（BSA）混合标准溶液中Tuftsin的选择性最高达到23.08%。论文研究优化了Tuftsin的分析检验条件,建立了Tuftsin标准曲线,通过方法学进行验证得到最佳的分析检测方法。论文研究将分子印迹技术应用到多肽超分子结构领域,并利用分子模拟计算确定最佳功能单体,制备出吸附量高,选择效果好的Tuftsin分子印迹聚合物,实现对Tuftsin分子的选择分离。论文的研究对Tuftsin分子的分离与获得具有一定的意义。
吴辰[7]（2020）在《钛合金蒙皮激光切割质量及力学性能影响分析》文中研究说明钛合金作为难加工材料,其机械加工问题较多,采用激光加工飞机钛合金蒙皮件可以实现加工时无弹性震动、方便夹持等特点,降低了加工成本,有效地避免了机械铣削加工所产生的难题。本文首先在研究了国内外激光切割技术的基础上,分析了激光切割技术基本原理和钛合金材料的相关应用,探究了激光切割方式和材料作用机理,归纳了激光切割质量的评价指标和主要影响因素,并根据能量传递和传热学原理,通过ANSYS建立了激光切割钛合金板材过程的有限元仿真模型,其中对激光起始穿孔的过程也进行了仿真试验,利用APDL语言得到了温度场分布规律,发现切割起始穿孔主要受激光功率和板厚的影响;热源移动时孔位处能量发生拖滞,切割过程中激光能量传递呈彗星状且高热带区域较小,符合激光切割的温度场能量分布,进而分析了不同切割参数对钛合金激光切割的热影响情况。其次,采用BODOR光纤激光切割机对TC4板材进行激光切割试验,通过单因素试验验证了有限元仿真的温度分布影响规律,通过正交试验探究了激光功率、切割速度和氮气压力三种因素对钛合金切割质量的影响程度,得到了最优工艺参数组合,并利用响应面法分析得出各因素的响应灵敏图,建立了各影响因素对响应指标的回归方程表达式,并对最优切割质量进行参数预测,预测结果与试验基本吻合。最后,对激光切割试件的拉伸-剪切强度、硬度性能和疲劳寿命进行了分析研究。设计了拉伸-剪切强度试验对最优参数得到的激光切割试件进行试验,并与机械铣削加工试件进行对比,得到激光切割热影响区对钛合金抗拉强度、屈服强度和伸长率等不同程度的影响,通过对切口深度方向测量维氏硬度值得到激光切割对材料硬度影响和热影响区的宽度范围,同时利用疲劳强度设计方法对激光切割的试件进行了疲劳强度分析和试验,最终得出了激光切割对试件疲劳寿命的影响规律。
吴林群[8]（2019）在《H13钢表面磁控溅射Al2O3薄膜工艺及性能研究》文中提出随着机械制造业向半自动化、全自动化方向迅猛发展,特别是各种车床、数控机床、磨床、铣床等广泛应用于生产生活中,而这些机械加工的核心零部件就是刀具。所以刀具的使用寿命对机器的正常工作和运行起着主导作用。这就要求其应具备良好的摩擦磨损性能以及优良的切削性能,满足工业化需求,节约生产成本。如何有效延长刀具的使用寿命、增强切削性能成为现代制造业的研究热门。本文选用H13钢刀具作为试验研究对象,使用射频磁控溅射法在基底表面沉积Al2O3薄膜。首先利用单因素分析法探索本底真空度、靶功率、工作气压、O2流量对Al2O3薄膜沉积速率及性能的作用,缩小各因素的工艺范围。其次为了获得Al2O3薄膜制备路径的最佳工艺参数,使用正交试验法,研究三因素三水平对薄膜性能的影响。再用极差法探讨其对沉积速率的影响顺序及各因素各水平的变化对试验指标影响程度。通过综合平衡法分析得到最佳优化路径后,使用扫描电镜观察涂层表面形貌并进行能谱分析,检验最优工艺参数合理性。最后利用常态下获得的Al2O3薄膜进行高温退火处理,探索不同膜厚的Al2O3薄膜经退火后对其晶相结构和综合性能的影响。研究同一膜厚的Al2O3涂层在常态、800℃退火和1000℃退火条件下晶相组织结构的变化规律以及对涂层进行SEM分析。研究结果如下。（1）当本底真空度在9.0×10-52.0×10-5Pa时,其沉积速率由3.924nm/min增加到5.067nm/min。选定本底真空度5.0×10-5Pa应用于所有试验。（2）随着靶功率从80W增加到120W时,Al2O3涂层的沉积速率从1.95nm/min增大到5.30nm/min;但其表面粗糙度也随之增大,从0.09μm增大0.045μm。（3）O2流量由0.6sccm增大到0.8sccm时,涂层的粗糙度由0.073μm降低到0.040μm,沉积速率也随之呈现下降趋势。当O2流量持续增加,涂层表面粗糙度将处于稳定状态。（4）随着工作压力的增加,涂层的沉积速率先保持不变后缓慢下降,沉积速率亦从4.72nm/min降至2.07nm/min。当工作压力从0.51.5Pa时,涂层的表面粗糙度从0.037μm缓慢增大到0.040μm。继续增加工作压力,其表面粗糙度会保持在一个固定范围内。（5）综合得出各因素对沉积Al2O3薄膜的影响顺序为:受工作气压影响最大,O2流量次之,而靶功率对其影响最小。根据正交试验法得出在一定工艺范围内的最优工艺组合为120W+0.5Pa+0.8sccm,此时沉积速率最快,达到6.18nm/min。使用优化工艺参数后沉积Al2O3涂层的复合硬度为554.7HV,表面粗糙度为0.037μm。此时获得涂层的制备时间为97.087min。使用最佳工艺参数制备Al2O3薄膜,并分析其表面形貌和能谱,得出最优制备工艺参数的合理性。（6）最后得出不同膜厚对常态、800℃退火、1000℃退火条件下的晶体结构不会产生任何影响,仍为非晶态,但在阈值范围内本征硬度都会随着薄膜厚度的增加而增大。不同的退火温度在同一膜厚的前提下,可改变Al2O3涂层的晶相组织和结构。经过800℃退火处理后,晶相组织出现了γ-Al2O3相结构。经过1000℃退火处理后,涂层的组织结构主要以晶态的α-Al2O3为主相。通过SEM观察该涂层,得出致密度好、晶粒大小均匀的平整度高的薄膜。
苏杨杨[9]（2018）在《超音速等离子喷涂/微波水热法制备Ca-P涂层的研究》文中提出如何提高超音速等离子喷涂（Supersonic atmospheric plasma spray,SAPS）工艺制备羟基磷灰石（Hydroxyapatite,HA）涂层与碳/碳（Carbon/Carbon,C/C）复合材料间的结合强度,转变喷涂后涂层中存在的分解相,非结晶相以及降低表面缺陷是长期以来人们关注的热点,尤其是在骨传导和骨再生等生物医学领域。本文以提高HA涂层与C/C基体间结合强度、涂层表面分解相和非结晶相均一化以及降低表面缺陷为目的,采用SAPS结合微波水热（Microwave-hydrothermal,MH）法来解决。一种是应用MH法在C/C复合材料表面首先制备了Ca-P内涂层,以期提高其表面粗糙度,继而提高HA涂层与C/C基体间结合强度;另一种是采用MH工艺处理喷涂制备的HA涂层,获得致密、均一以及较少缺陷的Ca-P外涂层。为了探究MH法对HA涂层与C/C基体间结合强度的影响规律,以及对HA涂层的表面相转变、缺陷愈合机理,借助SEM、XRD、FTIR、EDS等测试手段对获得的Ca-P涂层的形貌演变、物相成分、表面官能团和元素进行研究,考察了表面改性C/C基体与制备的HA涂层间的结合强度以及HA涂层经MH法处理后的生物活性以及耐腐蚀性能,主要研究内容如下:（1）采用正交试验优化设计,选取SAPS工艺制备HA涂层较优异的参数,其主要依据的是HA涂层与C/C基体间的结合强度,涂层厚度以及涂层中物相成分,研究表明适宜喷涂的SAPS参数为:喷涂功率为42kW,送粉率为4.2r/min,喷涂次数为15次。此外,研究不同C/C表面孔隙率以及粗糙度对HA涂层与基体间结合强度的影响。其中,粗糙度为16.56μm的C/C基体与HA涂层间结合强度最高（13.25MPa）;（2）通过MH预处理C/C基体,在其表面制备Ca-P内涂层,使C/C表面粗糙度变大。系统研究不同MH条件表面改性C/C基体与SAPS法制备的HA涂层间的结合强度的影响,与未经MH法预处理的C/C基体与HA涂层间结合强度相比,经不同Ca2+浓度（10mmol/L、500mmol/L和1000mmol/L）和不同反应温度（120°C、150°C和180°C）的MH工艺表面改性C/C基体与HA涂层间的结合强度分别提高160.76%、70.70%、37.58%、38.22%、63.18%和88.54%;（3）采用MH工艺处理HA涂层,探究了不同MH工艺参数（前驱体溶液中钙离子浓度、反应温度和反应时间）对涂层表面微观组织形貌演变、物相成分、生物体外活性和耐腐蚀性能的影响规律,阐明了HA涂层经MH法处理后表面相均一化且缺陷降低或消失,涂层具有优异的生物体外活性以及耐腐蚀性能。
穆琳[10]（2015）在《基于原子光谱技术的润滑油监测与磨损机理研究》文中认为摩擦是自然界中普遍存在的一种现象，摩擦给机械设备造成了大量的磨损以及能源的消耗。润滑油品的使用在一定程度上能够减轻摩擦、降低磨损，延长机械的寿命。科学合理、先进有效的机械设备润滑，除了选择适合的润滑油品外，另一个关键在于如何科学地管理在用润滑油品。油液监测就是为科学润滑服务的。其主要内容是通过各项分析手段采集油品的信息，进行数据整合处理及设备状态掌握的过程。本文着重研究了油液监测中的原子光谱技术，主要包括分析手段的建立与优化部分和该技术的应用部分：1.分析手段的建立与优化：对于原子吸收分析，不同型号的仪器设备之间存在差异，内部结构和操作调整不尽相同。现行的标准方法通常仅限某种型号仪器，不同的仪器需要参考各仪器手册建立适合的工作条件以保证试验的准确性。论文采用正交法，选取L27（37）表进行优化得出了AA280FS型号原子光谱仪的最佳工作条件。以铬元素为例优化后的最佳工作条件为：灯电流6mA、狭缝宽度0.2nm、燃烧器高度13.5mm、积分时间3s、乙炔流量3.5L/min、空气流量13L/min。结合极差分析与方差分析进行了显着性讨论，影响仪器测定铬元素的各项因素重要性排序为：乙炔流量>燃烧器高度>灯电流>空气流量>狭缝宽度>积分时间。另一个影响原子光谱分析测定准确性的环节是样品的前处理技术。论文对原子光谱技术的样品前处理干式灰化法、湿式消化法和微波消解法进行了对比试验。干式灰化法的加标回收率在95.2107.2%，耗时长（7h）；湿式消解法92.3109.8%，酸消耗量大（21mL）；相比之下微波消解法回收率（96.5105.5%）更稳定，且耗时短（3h）、酸消耗量小（6mL）、检出限最低（小于0.0198mg/L），简便快捷适合推广使用。2.应用部分：（1）基于原子光谱分析技术对行车试验的润滑油进行油液监测。试验结果发现40005000km行驶区间各金属元素增长率在0.22%19.90%范围内；50008000km：5.05%55.31%。两个变化区间对比，50008000km区间内Cr、Fe、Mn增长率变化较为明显。理化性能及抗氧化性能均有不同程度下降：8000km粘度变化率达到28.9%，超过国家标准的25%；0km的氧化诱导时间大于12min，起始氧化温度为236.43℃；8000km的氧化诱导时间降低为3min左右，起始氧化温度下降至201.55℃。数据综合对比发现100℃运动粘度突增点以及起始氧化温度、氧化诱导期变化拐点与各金属含量迅速增加有关联，润滑油品在这个行驶里程区间内的氧化衰变导致可能导致了发动机磨损加剧。采用威布尔数学分析模型对原子光谱监测数据进行了阈值的研究，以铬元素为例当可靠度为90%时使用阈值（mg/kg）为0.8535；80%为1.2872。（2）应用原子光谱分析对GCr15钢球摩擦磨损试验油液进行检测分析并结合表面分析技术，进行了磨损机理的讨论：当载荷为变量时，油基基础液中增长率最高的变化区间是294392N，增长率最高的金属是Fe；水基基础液最高的是Cr元素在98196N区间内的增长。时间为变量时，油基在18002400s与12001800s区间增长率较高，与磨损量的变化有对应关系；水基在24003000s区间内Cr、Ni、Mn、Fe均变化较明显。转速为变量时，油基中增长率较高的区间为10001450r/min，与磨损量和摩擦系数的变化有对应关系；水基则不同是在14502000r/min增长率较高。磨损多为两种或多种磨损共同作用结果。（3）研究了原子光谱技术在制动液和回收废油方面的应用。其中制动液测定结果回收率为：94.2105.9%，达到了90120%的要求。将新油、使用过的废油及处理过的回收油品中金属元素含量进行比较，回收油品中Fe、Mn等元素与回收前相比有明显下降，接近新油水平，说明原子光谱技术可以作为评价油品回收方案效果的一项手段。
二、正交试验设计法在火焰原子吸收操作条件选择中的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、正交试验设计法在火焰原子吸收操作条件选择中的应用（论文提纲范文）
（1）医用镁合金表面TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 镁合金表面医用涂层的研究现状 |
| 1.2.1 涂层的制备工艺 |
| 1.2.2 涂层的结构 |
| 1.3 TaC涂层的研究现状 |
| 1.3.1 TaC涂层的性能特点 |
| 1.3.2 医用TaC涂层的研究进展 |
| 1.4 研究目的与主要内容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究的主要内容 |
| 第二章 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的设计与残余应力分析 |
| 2.1 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的设计 |
| 2.1.1 材料设计 |
| 2.1.2 结构设计 |
| 2.2 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的残余应力分析 |
| 2.2.1 分析模型及边界条件 |
| 2.2.2 残余应力的分析结果 |
| 2.3 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的结构优化 |
| 2.3.1 正交优化方案设计 |
| 2.3.2 正交优化结果 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的制备与表征 |
| 3.1 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的制备 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 实验设备 |
| 3.1.3 制备工艺 |
| 3.1.4 制备参数 |
| 3.2 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的表征 |
| 3.2.1 微观形貌 |
| 3.2.2 物相成分 |
| 3.2.3 润湿性能 |
| 3.2.4 结合强度 |
| 3.2.5 摩擦学特性 |
| 3.2.6 腐蚀特性 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的微观结构与性能研究 |
| 4.1 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层微观结构的研究 |
| 4.1.1 断面形貌 |
| 4.1.2 表面形貌 |
| 4.1.3 元素分布 |
| 4.1.4 物相组成 |
| 4.1.5 元素价态 |
| 4.2 TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层性能的研究 |
| 4.2.1 涂层的润湿性能 |
| 4.2.2 涂层的结合强度 |
| 4.2.3 涂层的摩擦学特性 |
| 4.2.4 涂层的腐蚀特性 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 攻读硕士学位期间发表的论文及参与的科研项目 |
| 致谢 |
（2）顶空固相微萃取-气相色谱法测定尿中正丁醇方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 1 材料与方法 |
| 1.1 材料 |
| 1.1.1 试剂 |
| 1.1.2 仪器 |
| 1.2 方法 |
| 1.2.1 原理 |
| 1.2.2 标准溶液的配制 |
| 1.2.3 样品采集与保存 |
| 1.2.4 样品前处理 |
| 1.2.5 气相色谱条件 |
| 1.2.6 样品浓度的计算 |
| 1.2.7 实验条件优化 |
| 1.2.8 质量控制 |
| 2 结果 |
| 2.1 实验条件的优化 |
| 2.1.1 单因素轮换实验法 |
| 2.1.2 正交试验设计 |
| 2.2 标准曲线 |
| 2.3 检出限与定量下限 |
| 2.4 精密度实验 |
| 2.5 准确度实验 |
| 2.6 稳定性实验 |
| 2.7 实际应用 |
| 2.7.1 志愿者尿样测定 |
| 2.7.2 大鼠尿样测定 |
| 2.8 不确定度评定 |
| 2.8.1 不确定度的来源 |
| 2.8.2 不确定度分量的评定 |
| 2.8.3 合成不确定度和扩展不确定度 |
| 3 讨论 |
| 3.1 顶空-固相微萃取条件的选择 |
| 3.1.1 单因素轮换实验法 |
| 3.1.2 正交试验设计 |
| 3.2 气相色谱仪条件的选择 |
| 3.3 方法学指标 |
| 3.3.1 标准曲线和检出限 |
| 3.3.2 精密度和准确度 |
| 3.3.3 样品稳定性 |
| 3.4 不确定度分析 |
| 3.5 实际应用 |
| 4 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 综述:尿中暴露生物标志物检测方法研究进展 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 附录2 攻读硕士学位期间参与的科研项目 |
（3）储氢反应床吸氢CFD分析及基于遗传算法的结构优化（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 储氢技术概述 |
| 1.2.1 高压气态储氢 |
| 1.2.2 低温液化储氢 |
| 1.2.3 有机液体储氢 |
| 1.2.4 金属氢化物储氢 |
| 1.3 金属氢化物反应床研究现状 |
| 1.4 遗传算法在结构优化中的应用 |
| 1.5 课题研究内容及思路 |
| 1.5.1 课题主要研究内容 |
| 1.5.2 研究思路框架 |
| 2 储氢反应床吸氢数值模型构建及验证 |
| 2.1 金属氢化物储氢基本原理 |
| 2.2 ZrCo合金吸氢反应动力学 |
| 2.3 ZrCo储氢床吸氢数值模型的建立 |
| 2.3.1 储氢反应床几何/网格模型 |
| 2.3.2 数值模型基本假设 |
| 2.3.3 吸氢反应控制方程 |
| 2.3.4 吸氢反应热源函数UDF程序设计 |
| 2.3.5 冷却水管的传热过程 |
| 2.3.6 初始与边界条件 |
| 2.4 吸氢数值模型有效性验证 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 双层薄壁式ZrCo储氢床吸氢CFD分析 |
| 3.1 储氢床结构参数的影响 |
| 3.1.1 冷却管直径影响 |
| 3.1.2 传热翅片厚度影响 |
| 3.1.3 储氢层厚度影响 |
| 3.2 储氢操作参数的影响 |
| 3.2.1 供氢压力影响 |
| 3.2.2 冷却流体温度影响 |
| 3.2.3 传热翅片材料影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 储氢床近似模型的构建及其精度分析 |
| 4.1 试验设计方法(DOE) |
| 4.1.1 全因子设计 |
| 4.1.2 正交试验设计 |
| 4.1.3 均匀试验设计 |
| 4.1.4 拉丁超立方设计 |
| 4.1.5 最优拉丁超立方设计 |
| 4.2 储氢反应床样本数据的采集 |
| 4.3 储氢床近似模型的构建 |
| 4.3.1 Kriging模型 |
| 4.3.2 径向基神经网络模型 |
| 4.3.3 响应面模型 |
| 4.4 储氢床近似模型精度分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 基于遗传算法的储氢床结构优化 |
| 5.1 遗传算法基本原理 |
| 5.1.1 遗传算法简介 |
| 5.1.2 遗传算法的运算过程 |
| 5.1.3 编码方式 |
| 5.1.4 初始种群的设定 |
| 5.1.5 适应度函数 |
| 5.1.6 选择算子 |
| 5.1.7 交叉算子 |
| 5.1.8 变异算子 |
| 5.1.9 遗传算法的控制参数 |
| 5.2 算法程序实现过程 |
| 5.2.1 储氢反应床优化模型 |
| 5.2.2 遗传算法程序的编写 |
| 5.3 储氢反应床优化前后性能对比 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及取得的研究成果 |
（4）紫贻贝粉对镉的吸附特性及其最佳吸附条件优化（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 前言 |
| 1.1 镉污染水体的介绍及处理方法 |
| 1.1.1 含镉废水的来源及危害 |
| 1.1.2 含镉废水的处理方法 |
| 1.2 吸附法及其研究进展 |
| 1.2.1 吸附法的介绍 |
| 1.2.2 吸附法的国内外研究进展 |
| 1.3 紫贻贝简介 |
| 1.3.1 紫贻贝的生物学特性 |
| 1.3.2 紫贻贝的利用及研究价值 |
| 1.4 响应面分析优化法 |
| 1.4.1 响应面试验设计方法 |
| 1.4.2 响应面法的应用进展 |
| 1.5 研究目的及意义 |
| 1.6 研究内容 |
| 1.7 技术路线 |
| 第二章 材料与方法 |
| 2.1 供试材料 |
| 2.1.1 紫贻贝粉 |
| 2.1.2 试验药品 |
| 2.1.3 主要仪器与设备 |
| 2.2 紫贻贝的表征方法 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 模拟废水的制备 |
| 2.3.2 单因素对镉离子的吸附试验 |
| 2.3.3 响应面因素优化试验设计 |
| 2.4 测定方法 |
| 2.5 数据分析 |
| 第三章 结果与分析 |
| 3.1 紫贻贝的结构性能分析 |
| 3.1.1 扫描电镜(SEM)分析 |
| 3.1.2 能谱分析(EDS)分析 |
| 3.1.3 X射线衍射分析(XRD)分析 |
| 3.1.4 傅立叶变换红外光谱(FT-IR)分析 |
| 3.1.5 Zeta电位分析 |
| 3.2 不同因素对镉离子的吸附效果的影响 |
| 3.2.1 初始pH对镉离子吸附效果的影响 |
| 3.2.2 紫贻贝粉投加量对镉离子吸附效果的影响 |
| 3.2.3 紫贻贝粉粒径对镉离子吸附效果的影响 |
| 3.2.4 初始溶液浓度对镉离子吸附效果的影响 |
| 3.2.5 吸附时间对镉离子吸附效果的影响 |
| 3.3 响应面因素优化试验设计与结果 |
| 3.3.1 二次回归模型拟合及方差分析 |
| 3.3.2 响应面3D图像分析 |
| 3.3.3 最优条件确定及验证 |
| 第四章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（5）CPVC及PVC合金的组成—相态—性能关系研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 课题背景 |
| 1.3 CPVC树脂简介及其基本性能 |
| 1.3.1 CPVC树脂简介 |
| 1.3.2 CPVC性能特点 |
| 1.4 CPVC的结构与合成工艺 |
| 1.4.1 CPVC分子结构 |
| 1.4.2 CPVC树脂合成工艺 |
| 1.5 CPVC树脂加工与改性 |
| 1.5.1 热稳定剂 |
| 1.5.2 润滑剂 |
| 1.5.3 抗冲改性剂 |
| 1.6 CPVC树脂的应用 |
| 1.6.1 管件管材 |
| 1.6.2 阻燃材料 |
| 1.6.3 涂料和黏合剂 |
| 1.6.4 电力电缆护套 |
| 1.7 CPVC燃烧机理研究 |
| 1.7.1 CPVC热分解机理 |
| 1.7.2 燃烧机理 |
| 1.8 阻燃剂概述 |
| 1.8.1 阻燃增塑剂 |
| 1.8.2 金属氢氧化物 |
| 1.8.3 锑系阻燃剂 |
| 1.8.4 锡系阻燃剂 |
| 1.8.5 硼系阻燃剂 |
| 1.8.6 磷系阻燃剂 |
| 1.8.7 其他阻燃剂 |
| 1.9 汽车底涂料简介 |
| 1.9.1 汽车底涂料的作用 |
| 1.9.2 汽车底涂料发展现状 |
| 1.9.3 汽车底涂料性能指标 |
| 1.10 PVC底涂料组成 |
| 1.10.1 PVC糊树脂 |
| 1.10.2 增塑剂 |
| 1.10.3 填料 |
| 1.11 PVC底涂料增塑机理 |
| 1.12 汽车底涂料制备方法 |
| 1.12.1 传统搅拌法 |
| 1.12.2 真空搅拌法 |
| 1.12.3 真空研磨搅拌法 |
| 1.13 PVC掺混树脂简介 |
| 1.13.1 PVC掺混树脂作用 |
| 1.13.2 国内外发展现状 |
| 1.14 PVC掺混树脂降黏机理 |
| 1.15 PVC掺混树脂技术指标 |
| 1.16 PVC掺混树脂制备方法 |
| 1.16.1 本体聚合法 |
| 1.16.2 悬浮聚合法 |
| 1.17 论文选题的目的和意义 |
| 1.18 本课题的主要研究内容和创新点 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料与助剂 |
| 2.2 实验设备及仪器 |
| 2.3 CPVC阻燃试样制备流程 |
| 2.3.1 混料 |
| 2.3.2 塑化开炼 |
| 2.3.3 压片 |
| 2.3.4 切割 |
| 2.4 PVC底徐料试样制备流程 |
| 2.4.1 预混 |
| 2.4.2 制糊 |
| 2.4.3 静置熟化 |
| 2.4.4 制备试片 |
| 2.5 实验流程 |
| 2.6 测试方法与标准 |
| 2.6.1 静态热稳定性测试 |
| 2.6.2 动态热稳定性测试 |
| 2.6.3 热失重分析测试 |
| 2.6.4 凝胶化温度测试 |
| 2.6.5 增塑剂析出(挥发)测试 |
| 2.6.6 拉伸性能测试 |
| 2.6.7 弯曲性能测试 |
| 2.6.8 冲击性能测试 |
| 2.6.9 动力粘度测定 |
| 2.6.10 触变性能测试 |
| 2.6.11 UL94垂直燃烧测试 |
| 2.6.12 极限氧指数 |
| 2.6.13 扫描电镜测试 |
| 第三章 CPVC阻燃体系性能研究 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 原料分析 |
| 3.3 阻燃剂复配体系研究 |
| 3.3.1 配方设计 |
| 3.3.2 力学性能 |
| 3.3.3 燃烧现象 |
| 3.3.4 小结 |
| 3.4 阻燃剂加入方式研究 |
| 3.4.1 两种改性方式 |
| 3.4.2 Sb_2O_3粉末粒径分析 |
| 3.4.3 力学性能 |
| 3.4.4 冲击断面形貌 |
| 3.4.5 燃烧现象 |
| 3.4.6 小结 |
| 第四章 PVC汽车底涂料的性能研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 基本配方设计 |
| 4.3 体系黏度的影响因素研究 |
| 4.3.1 糊树脂/掺混树脂比例对黏度的影响 |
| 4.3.2 增塑剂添加量对黏度的影响 |
| 4.3.3 小结 |
| 4.4 掺混树脂对体系触变性能的影响 |
| 4.5 掺混树脂对体系凝胶化温度的影响 |
| 4.6 SiO_2添加量对体系触变性能的影响 |
| 4.7 小结 |
| 第五章 CPVC热分解模拟 |
| 5.1 热传导过程 |
| 5.1.1 模型建立 |
| 5.1.2 热量控制方程 |
| 5.1.3 解析法求解泛定方程 |
| 5.1.4 模拟TGA升温过程 |
| 5.1.5 有限差分法求解泛定方程 |
| 5.2 热分解反应动力学 |
| 5.2.1 建立模型 |
| 5.2.2 热重分析 |
| 5.2.3 求解动力学参数 |
| 5.3 热解过程 |
| 5.3.1 模型建立 |
| 5.3.2 求解模型 |
| 5.3.3 算法流程 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者和导师简介 |
| 附件 |
（6）生物多肽类超分子印迹膜的合成、表征与性质研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 分子印迹技术的概述 |
| 1.1.1 分子印迹技术的原理 |
| 1.1.2 分子印迹聚合物的组装方法 |
| 1.2 分子印迹膜 |
| 1.2.1 聚合材料 |
| 1.2.2 分子印迹膜的制备方法 |
| 1.2.3 分子印迹膜的分析、表征方法 |
| 1.3 分子模拟技术 |
| 1.3.1 分子模拟技术的基本原理 |
| 1.3.2 分子模拟在分子印迹技术中的运用 |
| 1.4 生物活性肽总论 |
| 1.4.1 氨基酸类 |
| 1.4.2 多肽类 |
| 1.5 研究目的、意义、内容及创新性 |
| 1.5.1 目的 |
| 1.5.2 意义 |
| 1.5.3 内容 |
| 1.5.4 创新 |
| 第二章 氨基酸分子印迹膜的制备、表征与性质研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 仪器与试剂 |
| 2.2.2 L-氨基酸分子印迹膜的制备 |
| 2.2.3 L-氨基酸分子印迹膜的表征 |
| 2.2.4 L-氨基酸分子印迹膜的性质研究 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 分子印迹膜的表征 |
| 2.3.2 正交实验设计 |
| 2.3.3 分子印迹膜的性质研究 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 多肽分子印迹膜的制备 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 Tuftsin超分子结构的分子模拟 |
| 3.2.1 分子模拟运算 |
| 3.2.2 分子模拟计算结果 |
| 3.3 Tuftsin分子印迹膜的合成与表征 |
| 3.3.1 实验部分 |
| 3.3.2 结果与讨论 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 多肽分子印迹膜的性质研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 Tuftsin的分析检测 |
| 4.2.2 Tuftsin分子印迹膜的性质研究 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 Tuftsin紫外可见分析法 |
| 4.3.2 Tuftsin液相色谱分析 |
| 4.3.3 Tuftsin分子印迹膜的性质研究 |
| 4.3.4 分子印迹膜的选择性 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在读期间公开发表论文(着)及科研情况 |
（7）钛合金蒙皮激光切割质量及力学性能影响分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 激光切割研究状况 |
| 1.3 激光切割技术发展前景 |
| 1.3.1 发展前景 |
| 1.3.2 存在问题 |
| 1.4 课题研究背景及意义 |
| 1.4.1 飞机蒙皮的加工现状 |
| 1.4.2 研究意义 |
| 1.5 研究内容 |
| 1.5.1 主要内容 |
| 1.5.2 技术路线 |
| 第2章 激光切割机理研究 |
| 2.1 激光产生原理及特性 |
| 2.2 激光器结构分布 |
| 2.3 激光切割原理和分类 |
| 2.4 激光与钛合金作用机理 |
| 2.5 切割质量评价及影响分析 |
| 2.5.1 切割质量评定因素 |
| 2.5.2 切割质量影响因素 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 钛合金激光切割热效应仿真研究 |
| 3.1 激光切割热源模型建立 |
| 3.2 激光切割有限元建模 |
| 3.2.1 模型建立与材料属性输入 |
| 3.2.2 网格划分和边界加载 |
| 3.2.3 热源设置 |
| 3.3 激光起始打孔温度场仿真分析 |
| 3.4 激光切割轮廓能量传递分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 激光切割钛合金蒙皮工艺试验研究 |
| 4.1 试验准备 |
| 4.1.1 试验材料选取 |
| 4.1.2 试验检测平台搭建 |
| 4.2 单因素切割试验的结果分析 |
| 4.2.1 单因素切割试验设计 |
| 4.2.2 工艺参数对挂渣的影响研究 |
| 4.2.3 工艺参数对粗糙度的影响研究 |
| 4.3 正交试验的结果分析 |
| 4.3.1 正交试验设计 |
| 4.3.2 激光切割试验结果 |
| 4.3.3 正交结果分析 |
| 4.4 工艺参数的优化分析 |
| 4.4.1 响应面法设计 |
| 4.4.2 响应面试验结果 |
| 4.4.3 响应面结果分析 |
| 4.4.4 多指标结果优化 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 激光切割钛合金力学性能试验分析 |
| 5.1 试件制备 |
| 5.2 拉伸-剪切强度分析 |
| 5.2.1 抗拉性能分析 |
| 5.2.2 剪切性能分析 |
| 5.3 切口硬度影响分析 |
| 5.4 疲劳强度分析及预测 |
| 5.4.1 疲劳影响因素 |
| 5.4.2 分析方法及目的 |
| 5.4.3 S-N疲劳寿命计算分析 |
| 5.4.4 应力疲劳试验分析 |
| 5.4.5 疲劳断口电镜分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间研究成果 |
（8）H13钢表面磁控溅射Al2O3薄膜工艺及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 Al_2O_3 薄膜的概述 |
| 1.2.1 Al_2O_3 材料的特性 |
| 1.2.2 Al_2O_3 薄膜的应用 |
| 1.3 Al_2O_3 薄膜的研究现状与发展 |
| 1.3.1 Al_2O_3 薄膜的国外研究现状 |
| 1.3.2 Al_2O_3 薄膜的国内研究现状 |
| 1.4 Al_2O_3 薄膜的制备方法 |
| 1.4.1 物理气相沉积(PVD)技术 |
| 1.4.2 化学气相沉积(CVD)技术 |
| 1.5 薄膜的检测技术 |
| 1.5.1 结构分析 |
| 1.5.2 薄膜硬度测量 |
| 1.6 刀具切削要求及基底材料特性 |
| 1.7 本文的目的意义、结构及研究内容 |
| 1.7.1 研究工作的目的和意义 |
| 1.7.2 本文的结构及主要研究内容 |
| 第二章 磁控溅射试验设备和Al_2O_3 涂层制备要求 |
| 2.1 Al_2O_3 薄膜溅射原理 |
| 2.2 试验设备及材料 |
| 2.3 薄膜沉积过程的形成原理 |
| 2.4 磁控溅射试验设备系统简介 |
| 2.4.1 射频磁控溅射系统 |
| 2.4.2 磁控溅射制备Al_2O_3 薄膜的操作步骤 |
| 2.5 基底的清洗方法 |
| 2.6 Al_2O_3 薄膜的制备要求 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 制备Al_2O_3 薄膜及设计正交试验 |
| 3.1 正交试验设计法 |
| 3.2 磁控溅射Al_2O_3 薄膜的正交试验设计 |
| 3.3 薄膜性能的表征 |
| 3.3.1 膜厚的测定 |
| 3.3.2 表面粗糙度的测定 |
| 3.3.3 硬度的测定 |
| 3.3.4 表面形貌与显微结构分析 |
| 3.3.5 物相及晶粒度检测 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 工艺参数对沉积Al_2O_3 薄膜性能的影响 |
| 4.1 本底真空度与Al_2O_3 涂层沉积速率的关系 |
| 4.2 靶功率与Al_2O_3 薄膜性能的关系 |
| 4.2.1 靶功率与Al_2O_3 涂层表面粗糙度的关系 |
| 4.2.2 靶功率与Al_2O_3 涂层沉积速率的关系 |
| 4.3 氧气流量与Al_2O_3 薄膜性能的关系 |
| 4.3.1 O2 流量与Al_2O_3 涂层表面粗糙度的关系 |
| 4.3.2 O2 流量与Al_2O_3 涂层沉积速率的关系 |
| 4.4 工作气压与Al_2O_3 薄膜性能的关系 |
| 4.4.1 工作气压与Al_2O_3 涂层表面粗糙度的关系 |
| 4.4.2 工作气压与Al_2O_3 涂层沉积速率的关系 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 Al_2O_3 薄膜正交试验的结果分析及性能检测 |
| 5.1 射频磁控溅射Al_2O_3 涂层的正交试验设计与分析 |
| 5.1.1 制备正交试验方案及结果表征 |
| 5.1.2 正交试验结果的极差分析 |
| 5.2 目标参数选择与薄膜制备 |
| 5.3 最佳工艺参数下沉积Al_2O_3 薄膜SEM观测与能谱分析 |
| 5.4 退火温度对Al_2O_3 涂层微观结构和性能的影响 |
| 5.4.1 不同退火温度下膜厚对Al_2O_3 涂层结构的影响 |
| 5.4.2 不同退火温度下膜厚对Al_2O_3 薄膜显微硬度的影响 |
| 5.4.3 同一膜厚下退火温度对Al_2O_3 涂层性能的影响 |
| 5.4.4 同一膜厚下退火温度对Al_2O_3 涂层的SEM分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
（9）超音速等离子喷涂/微波水热法制备Ca-P涂层的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 论文的主要创新和贡献 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 C/C基体表面生物活性涂层 |
| 1.2.1 SAPS法 |
| 1.2.2 MH法 |
| 1.3 喷涂制备的HA涂层表面缺陷研究 |
| 1.4 本课题选题背景及意义 |
| 1.5 本论文研究目标与主要内容 |
| 第2章 实验方法 |
| 2.1 实验方案 |
| 2.2 实验原材料和实验设备 |
| 2.2.1 C/C复合材料 |
| 2.2.2 实验试剂与实验仪器 |
| 2.3 实验溶液的配置 |
| 2.3.1 MH反应中前驱体溶液的配置 |
| 2.3.2 模拟体液的配置 |
| 2.3.3 盐桥的配置 |
| 2.4 C/C基体表面涂层的制备 |
| 2.4.1 MH法制备Ca-P内涂层 |
| 2.4.2 SAPS制备HA涂层 |
| 2.5 C/C基体表面涂层的表征 |
| 2.5.1 涂层的微观组织形貌 |
| 2.5.2 涂层的化学元素检测 |
| 2.5.3 涂层的物相成分检测 |
| 2.5.4 表面粗糙度测试 |
| 2.5.5 涂层与C/C基体间结合强度测试 |
| 2.5.6 涂层的体外生物活性反应 |
| 2.5.7 涂层的耐腐蚀性能 |
| 第3章 SAPS工艺参数优化 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 工艺参数正交试验设计 |
| 3.3 HA涂层的表征 |
| 3.3.1 HA涂层的表面微观形貌分析 |
| 3.3.2 HA涂层的物相成分分析 |
| 3.3.3 HA涂层的官能团分析 |
| 3.4 HA涂层与基体间结合强度 |
| 3.5 C/C表面状态对涂层结合强度的影响 |
| 3.5.1 C/C基体孔隙率对结合强度的影响 |
| 3.5.2 C/C表面粗糙度对结合强度的影响 |
| 3.6 HA涂层的体外生物活性分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 MH法预处理C/C的性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 MH法预处理C/C基体的工艺探索 |
| 4.2.1 前驱体溶液中不同钙离子浓度 |
| 4.2.2 不同反应温度 |
| 4.2.3 不同反应时间 |
| 4.3 MH法制备的Ca-P内涂层表征 |
| 4.3.1 不同钙离子浓度 |
| 4.3.2 不同反应温度 |
| 4.3.3 不同反应时间 |
| 4.4 C/C基体与HA涂层间结合强度的研究 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 MH法对HA涂层性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 MH法对HA涂层表面形貌的影响 |
| 5.2.1 前驱体溶液中不同钙离子浓度 |
| 5.2.2 不同反应温度 |
| 5.2.3 不同反应时间 |
| 5.3 HA涂层经MH法处理的产物表征 |
| 5.4 体外生物活性与耐腐蚀性能研究 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
| 攻读硕士学位期间获奖情况 |
| 致谢 |
（10）基于原子光谱技术的润滑油监测与磨损机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 论文研究背景 |
| 1.2 油液监测的意义 |
| 1.3 油液监测功能和主要技术概况 |
| 1.4 理化指标分析 |
| 1.4.1 粘度 |
| 1.4.2 水分含量 |
| 1.4.3 闪点 |
| 1.4.4 总酸值(TAN) |
| 1.4.5 总碱值(TBN) |
| 1.4.6 优缺点 |
| 1.5 红外光谱分析 |
| 1.6 铁谱分析 |
| 1.7 原子光谱技术 |
| 1.7.1 原子光谱分析原理概述 |
| 1.7.2 原子发射光谱 |
| 1.7.3 原子吸收光谱 |
| 1.7.4 原子光谱技术分析的优缺点 |
| 1.7.5 光谱仪测量条件 |
| 1.7.6 前处理技术 |
| 1.7.7 应用实例 |
| 1.7.8 润滑油中金属元素检测的其他方法 |
| 1.8 油液监测技术方法比较 |
| 1.9 监测技术发展新动向 |
| 1.10 本论文的主要研究内容 |
| 第二章 原子吸收光谱仪测量条件的优化——正交阵列法 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 仪器和试剂 |
| 2.2.2 制定因素水平表 |
| 2.3 结果及讨论 |
| 2.3.1 极差分析 |
| 2.3.2 方差分析 |
| 2.4 结论 |
| 第三章 样品前处理实验方法的研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 仪器与试剂 |
| 3.2.2 原子光谱测定条件 |
| 3.2.3 样品前处理 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 样品处理方法的选择 |
| 3.3.2 干式灰化法条件的选择 |
| 3.3.3 湿式消解法条件的选择 |
| 3.3.4 微波消解法条件的选择 |
| 3.3.5 标准曲线线性实验 |
| 3.3.6 元素的干扰与消除 |
| 3.3.7 检出限的测定 |
| 3.3.8 精密度 |
| 3.3.9 加标回收实验 |
| 3.3.10 监测数据汇总 |
| 3.4 结论 |
| 第四章 润滑油行车试验的油液监测及阈值研究 |
| 4.1 试验概述 |
| 4.2 方法概述 |
| 4.2.1 理化指标监测粘度试验 |
| 4.2.2 红外光谱的测定 |
| 4.2.3 紫外光谱的测定 |
| 4.2.4 热分析 |
| 4.2.5 原子光谱技术 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 粘度测定结果 |
| 4.3.2 红外光谱测定结果与分析 |
| 4.3.3 紫外光谱测定结果与分析 |
| 4.3.4 热分析实验结果与讨论 |
| 4.3.5 原子光谱技术测定结果与分析 |
| 4.3.6 基于原子光谱分析数据的威布尔模型研究 |
| 4.4 结论 |
| 第五章 基于原子光谱技术的 GCr15 摩擦性能及磨损机理研究 |
| 5.1 摩擦磨损试验 |
| 5.1.1 试验装置 |
| 5.1.2 试验条件 |
| 5.1.3 磨损量的计算 |
| 5.1.4 钢球表面分析 |
| 5.2 原子光谱测定 |
| 5.2.1 样品收集与前处理 |
| 5.2.2 样品测定 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 摩擦磨损理论概况 |
| 5.3.2 基础液摩擦数据及油液分析结果 |
| 5.3.3 钢球表面分析 |
| 5.3.4 其他试验组 |
| 5.4 结论 |
| 第六章 原子吸收光谱技术在其他油液样品检测中的应用 |
| 6.1 原子吸收光谱技术在制动液中的应用 |
| 6.1.1 前言 |
| 6.1.2 制动液粘度实验 |
| 6.1.3 制动液红外光谱实验 |
| 6.1.4 制动液紫外光谱实验 |
| 6.1.5 制动液原子光谱实验 |
| 6.1.6 小结 |
| 6.2 废润滑油循环再利用油品的检测应用 |
| 6.2.1 前言 |
| 6.2.2 实验部分 |
| 6.3 结论 |
| 第七章 总结 |
| 7.1 主要工作回顾 |
| 7.2 论文需要进一步研究的地方 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 个人简历 在读期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
四、正交试验设计法在火焰原子吸收操作条件选择中的应用（论文参考文献）
- [1]医用镁合金表面TaC/TaC-Mg/Mg梯度涂层的制备与性能研究[D]. 张海波. 湖南工业大学, 2021
- [2]顶空固相微萃取-气相色谱法测定尿中正丁醇方法研究[D]. 陈海川. 武汉科技大学, 2021(01)
- [3]储氢反应床吸氢CFD分析及基于遗传算法的结构优化[D]. 余健. 重庆理工大学, 2021(02)
- [4]紫贻贝粉对镉的吸附特性及其最佳吸附条件优化[D]. 王晶. 沈阳农业大学, 2020(05)
- [5]CPVC及PVC合金的组成—相态—性能关系研究[D]. 朱浩南. 北京化工大学, 2020(02)
- [6]生物多肽类超分子印迹膜的合成、表征与性质研究[D]. 隋雨佳. 江西师范大学, 2020(10)
- [7]钛合金蒙皮激光切割质量及力学性能影响分析[D]. 吴辰. 陕西理工大学, 2020(11)
- [8]H13钢表面磁控溅射Al2O3薄膜工艺及性能研究[D]. 吴林群. 重庆交通大学, 2019(06)
- [9]超音速等离子喷涂/微波水热法制备Ca-P涂层的研究[D]. 苏杨杨. 西北工业大学, 2018(05)
- [10]基于原子光谱技术的润滑油监测与磨损机理研究[D]. 穆琳. 华东交通大学, 2015(11)